1 - ESSAIS DE FISSURATION PAR FATIGUE

• 1.1 - Application de la mécanique de la rupture
• 1.2 - Moyens d’essais
  Figure 1 - Éprouvette de traction compacte (CT) Figure 2 - Éprouvette de traction à entaille centrale (CCT) Figure 3 - Éprouvettes de flexion Figure 4 - Éprouvette de traction à entaille latérale (SENT) Figure 5 - Détail des entailles
• 1.3 - Mesure de la longueur de fissure
• 1.4 - Conduite de l’essai
• 1.5 - Représentation des résultats
• 1.6 - Influence des différents paramètres
  Figure 6 - Courbes de vitesse de fissuration pour un acier 35 NCD 16 : influence du rapport des contraintes
• 1.7 - Prise en compte de la fermeture des fissures
  Figure 7 - Mesure de la fermeture de fissure Figure 8 - Détermination du facteur d’intensité de contrainte efficace Keff

2 - ESSAIS DE FATIGUE PLASTIQUE OLIGOCYCLIQUE

• 2.1 - Moyens d’essais
  Figure 9 - Éprouvettes de fatigue plastique oligocyclique Figure 10 - Évolution de la contrainte en fonction du nombre de cycles pour un acier Z 2 CND 17-12 (ou acier AISI 316 L) à 450 oC
• 2.2 - Écrouissage cyclique
• 2.3 - Courbe d’écrouissage cyclique
  Figure 11 - Détermination de la courbe de consolidation cyclique par la méthode utilisant une éprouvette par niveau de déformation imposé Figure 12 - Détermination de la courbe de consolidation cyclique par la méthode des paliers successifs avec une même éprouvette Figure 13 - Détermination de la courbe de traction cyclique par la méthode des incréments de déformation
• 2.4 - Courbes de résistance à la fatigue oligocyclique
  Figure 14 - Définitions relatives à la boucle d’hystérésis contrainte-déformation Figure 15 - Critère de fin d’essai basé sur la contrainte Figure 16 - Droite de Coffin-Manson : amplitude de déformation plastique p en fonction du nombre de cycles à rupture Nr Figure 17 - Résistance à la fatigue oligocyclique : courbe en déformation totale et droites en déformations élastique et plastique Figure 18 - Fatigue oligoplastique : existence de deux droites de Coffin-Manson dans le cas d’un alliage de titane TA 6 V

3 - PRISE EN COMPTE DES SOLLICITATIONS D’AMPLITUDE VARIABLE

• 3.1 - Notion d’endommagement. Lois de dommage
  Figure 19 - Schéma définissant l’endommagement en fatigue D d’après l’hypothèse de Palmgren-Miner
• 3.2 - Essais de fatigue sous sollicitations d’amplitude variable
  Figure 20 - Organigramme d’un essai sous chargement variable Figure 21 - Méthode de dépassement de niveaux Figure 22 - Méthode de comptage des étendues en cascade Figure 23 - Méthodes de comptage des cycles de sollicitations Figure 24 - Passage de véhicules sur un pont métallique. Comparaison d’un cumulatif de charge réel avec un cumulatif gaussien Figure 25 - Représentation par sa matrice de transition d’une sollicitation réelle correspondant à des passages de véhicules sur pont métallique Figure 26 - Définition du spectre de voilure standard d’avions de combat Figure 27 - Formes de distribution les plus fréquemment observées Figure 28 - Différentes formes de distribution en fonction du paramètre p Figure 29 - Courbe en escalier utilisée pour les essais de fatigue dans le cas où la contrainte moyenne n’est pas constante Figure 30 - Exemple de programme d’essais de fatigue Figure 31 - Exemple de résultats d’essais par la méthode des blocs programmés. Pseudo-courbes de Wöhler de joints soudés en croix pour différentes valeurs du paramètre p Tableau 1 - Prise en compte d’un chargement appliqué en service
• 3.3 - Influence de divers paramètres

4 - CONCLUSION