Sous-modèle de transfert de masse
Modélisation du cycle moteur - Moteurs à allumage commandé

BM2511 v1 Article de référence

Sous-modèle de transfert de masse
Modélisation du cycle moteur - Moteurs à allumage commandé

Auteur(s) : Philippe GUIBERT

Relu et validé le 17 déc. 2020 | Read in English

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Présentation

1 - Sous-modèle cinématique décrivant le volume de la chambre

2 - Sous-modèle de combustion

2.1 - Sous-modèle basé sur une loi phénoménologique
- Quiz d'entraînement
$Figure 3 - Évolution de la fraction brûlée (a ) et du dégagement d’énergie (b )$
2.2 - Sous-modèles basés sur le développement de front de flamme
- Quiz d'entraînement
Tableau 1

3 - Sous-modèles de turbulence

3.1 - Modèle à zéro équation. Hypothèses de fermeture semi-empiriques
3.2 - Modèle à une équation k
3.3 - Modèle à deux équations. Modèle
3.4 - Application à une écriture zérodimensionnelle

4 - Sous-modèle d’échanges aux parois

4.1 - Rayonnement
4.2 - Convection
4.3 - Modèles empiriques et semi-empiriques

Tableau 2 Tableau 3
4.4 - Lois de paroi pour les transferts thermiques
- Quiz d'entraînement

5 - Sous-modèle de composition des gaz (dissociation)

5.1 - Modèle sur la composition des différents constituants
5.2 - Équation de bilan de combustion

Tableau 4 Tableau 5
5.3 - Caractéristiques thermodynamiques des gaz

Tableau 6 Tableau 7
5.4 - Introduction de la dissociation
5.5 - Formation des NO x

6 - Sous-modèle de transfert de masse

6.1 - Coefficients de perméabilité
6.2 - Écoulement inverse à l’admission « back-flow »
6.3 - Écoulement inverse à l’échappement « back-flow »
- Quiz d'entraînement

7 - Conclusion

Bibliographie & annexes

Présentation

RÉSUMÉ

En présentant les sous-modèles d’évolution les plus rencontrés, cet article constitue une base de travail pour l’étude de la modélisation thermodynamique zérodimensionnelle des cycles des moteurs à combustion interne. Ces sous-modèles simplifient la description des phénomènes, en introduisant inévitablement des constantes d’ajustement, des lois paramétriques de calage. Néanmoins, ils mettent en lumière les événements majeurs et permettent d’appréhender le contrôle moteur dans une approche temps réel sur véhicule.

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Auteur(s)

Philippe GUIBERT : Professeur de l’université Pierre-et-Marie-Curie - Laboratoire de mécanique physique - UMR 7068 - Université Pierre-et-Marie-Curie

INTRODUCTION

La première partie (article ) a décrit les principes et les équations de base d’une approche de modélisation zérodimensionnelle sans faire d’hypothèses particulières sur les sous-modèles d’évolution comme les transferts thermiques aux parois par exemple. Cette seconde partie présente de façon non exhaustive les sous-modèles d’évolution les plus employés dans la littérature. Nous noterons ici, principalement pour les modèles de combustion, que nous resterons sur une modélisation accès sur les moteurs à allumage commandé [2] [3] [4].

Revenons sur les équations générales décrites dans l’article précédent . Le système d’équations [5] et [6] est un système ouvert. La résolution du problème nécessite l’introduction d’équations de fermeture, lois phénoménologiques ou modèles particuliers. Un minimum de cinq sous-modèles est nécessaire :

un modèle cinématique décrivant le volume de la chambre ( $d V$ ) ;
un modèle de combustion définissant $d m_{u}^{R} = - d m_{b}^{R}$ ;
un modèle de turbulence ;
un modèle d’échange aux parois $d Q_{p a r o i s}$ ;
un modèle de composition lors de la combustion (calcul de u, h…) ;
un modèle de pertes des gaz dans les zones interstitielles (traité dans l’article ).

De même, pour le système d’équations (14) et (16) de l’article , un sous-modèle de transfert de masse doit être introduit. Le croisement de soupape impose aussi un modèle particulier de balayage. Il ne sera pas traité ici.

Pour chaque sous-modèle peuvent être proposées plusieurs approches et il convient à chaque fois, dans la mesure du possible, de les valider par des données expérimentales.

Nota :

Le tableau des notations et symboles utilisés dans cet article se trouve à la fin de l’article . Le lecteur s’y reportera aussi souvent que nécessaire.

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DOI (Digital Object Identifier)

https://doi.org/10.51257/a-v1-bm2511

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6. Sous-modèle de transfert de masse

Les débits massiques aux soupapes sont calculés suivant des hypothèses d’écoulement quasi stationnaire, adiabatique et compressible. Suivant le sens de l’écoulement, les conditions amont seront considérées comme des conditions génératrices (c’est-à-dire où la vitesse du fluide est négligée). Le débit est calculé au col (passage le plus étroit entre le siège et la soupape). Cette analogie n’est justifiée que s’il est introduit un coefficient de débit C _dj pour faire la distinction entre la section géométrique et la section de passage efficace (figure 22) :

\begin{array}{l} \frac{d m_{j}}{d t} = \frac{d m_{j}}{d t} (P_{amont}, T_{amont}, r_{amont}, γ_{amont}, P_{aval}) \\ = A_{j} C_{d j} P_{amont} \sqrt{\frac{2 γ_{amont}}{(γ_{amont} ...}} \end{array}

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